甘肅某飲料生產(chǎn)企業(yè)主要產(chǎn)品為果汁飲料、純凈水、牛奶飲料等，廠區(qū)廢水主要來源于設備清洗、消毒過程產(chǎn)生的生產(chǎn)廢水以及少量生活污水。廢水中含有一定量的過氧乙酸，主要污染因子為SS、COD、BOD5、TP 等，廢水具有排放不穩(wěn)定、可生化性較好、懸浮物含量較高等特點。
根據(jù)企業(yè)建設規(guī)劃，基地污水處理站的一期建設規(guī)模為900 m3 /d，二期擴建到2 000 m3 /d，本次建設為一期工程。
污水處理站的出水水質需滿足《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB 18918-2002) 的一級A標準要求。
設計進、出水水質見表1。
表1 設計進、出水水質
Tab.1 Design influent and effluent quality
1 處理工藝
1. 1 工藝流程
廢水處理工藝流程見圖1。廢水經(jīng)過格柵去除固體漂浮物和懸浮物后進入集水井，經(jīng)一級提升泵提升，進入調節(jié)池，調節(jié)池出水進入氣浮設備，為了防止由于水中懸浮物在調節(jié)池中沉淀而影響調節(jié)池的運行，調節(jié)池中設有穿孔曝氣管對其進行定期攪拌。廢水經(jīng)過氣浮處理后由泵提升進入水解酸化池，部分有機污染物得以降解，并且廢水的可生化性也得到改善。水解酸化池出水自流進入生物接觸氧化池進行好氧生物處理，出水在二沉池進行泥水分離，二沉池出水經(jīng)曝氣生物濾池進一步深度處理后達標排放。水解酸化池的剩余污泥及二沉池排出的污泥進入污泥濃縮池進行濃縮，濃縮后的污泥使用帶式壓濾機脫水，脫水污泥外運。污泥濃縮池上清液及帶式壓濾機濾液回集水井。
圖1 工藝流程
Fig.1 Flow chart of process
1. 2 工藝特點
�、僭畱腋∥餄舛雀�，在進入生化處理之前必須去除大部分懸浮物，以減輕對后續(xù)生化處理工藝可能產(chǎn)生的沖擊。預處理階段采用了格柵/曝氣調節(jié)池/氣浮工藝，可以確保后續(xù)生化系統(tǒng)的正常運行。
�、诠S生產(chǎn)過程中PET 洗瓶廢水中含有過氧乙酸，具有酸性和氧化性，導致廢水在某些時段pH 值為4～5，廢水進入生化處理前必須對其pH 值進行調節(jié)，以保證進入生化系統(tǒng)的廢水pH 值為6 ～8。
�、坩槍λ|特點和工程用地情況，生化階段采用了水解酸化/接觸氧化/BAF 工藝，并采用了池體共壁的設計，在滿足處理效果的同時也比較大程度地節(jié)省了工程占地。
�、転楸ＷC出水中磷的達標，生化處理之后采用了化學除磷措施。
�、轂楸ＷC比較終出水水質達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB 18918-2002) 一級A 標準要求，系統(tǒng)設置了曝氣生物濾池(BAF) 深度處理單元，運行實踐證明，BAF 單元對出水水質達標起到了重要作用。
2 主要處理單元的設計參數(shù)
�、僬{節(jié)池
一期、二期合建。尺寸為10.0 m×18.0 m×6.2 m，設計水力停留時間為12 h，調節(jié)池內(nèi)設穿孔管預曝氣，并起攪拌作用; 池內(nèi)配置潛污泵2 臺。
�、跉飧≡O備
組合氣浮設備1 套(置于氣浮間內(nèi))，尺寸為6.7 m×2.0 m×2.45 m，水力停留時間為30 min，處理水量為50 m3 /h，水力表面負荷為4 m3 /(m2·h)，氣水回流比為30%。配套設備包括回流泵、溶藥裝置、加藥裝置、溶氣裝置等。氣浮設備之前設置管道混合器，廢水進入氣浮前同時投加PAC、PAM 兩種藥劑，其中PAC 投加量為100～150 mg/L、PAM 投加量為3～5 mg /L。
③水解酸化池
尺寸為10.0 m×8.0 m×7.0 m，有效容積為528 m3，水力停留時間為14.1 h。采用布水器布水，布水器設主管和支管，可覆蓋所有水解酸化池，沒有死角。
�、苌锝佑|氧化池
生物接觸氧化池3 座，單座尺寸為10 m×5.5m×5.6 m，總有效容積為841.5 m3，水力停留時間為22.4 h，每座安裝165 m3組合填料，設有微孔曝氣管曝氣。
�、荻脸�
二沉池采用豎流沉淀池，并設立式污泥泵排泥。尺寸為10.0 m×4.7 m×6.0 m，沉淀時間為2 h，表面負荷為0.8 m3 /(m2·h) 。
�、奁貧馍餅V池
設置曝氣生物濾池2 座，單座尺寸為3.0 m×3.0 m×5.5 m，容積負荷為2.0 kgBOD5 /(m3·d)，配有陶粒濾料，安裝有長柄曝氣濾頭及單孔膜空氣擴散器。
�、叻礇_洗池
尺寸為3.4 m×3.0 m×3.7 m，總容積為37.7m3，有效容積為32.6 m3，配有反沖洗泵1 臺。
�、辔勰鄡Τ�
污泥儲池一、二期共用。尺寸為6.0 m×4.0 m× 4.5 m，配有潛水攪拌機1 臺。
�、嵛勰嗝撍g
污泥脫水間中設置帶式脫水機，脫水間及帶式脫水機一、二期共用。脫水間尺寸為7.2 m×6.0 m× 4.0 m。采用1 臺濾帶寬度為1.0 m的帶式脫水機。脫水后污泥含水率為80%～82%。
3 工程運行結果
該工程于2010 年11 月完成設備安裝及單機調試后進入為期70 d 的工藝調試階段。系統(tǒng)試運行后，出水水質達到《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》(GB 18918-2002) 一級A 標準。環(huán)保部門連續(xù)3 天檢測的出水水質見表2。
表2 系統(tǒng)實際進、出水水質
Tab.2 Actual influent and effluent quality
經(jīng)統(tǒng)計，運行電費為0.68 元/m3，藥劑費為0.35 元/m3，人工費為0.22 元/m3，則直接運行費用總計為1.25 元/m3，年運行費用為40.5 萬元。
4 討論和建議
�、俨捎妙A處理/水解酸化/生物接觸氧化/曝氣生物濾池多級工藝處理飲料生產(chǎn)廢水，系統(tǒng)運行穩(wěn)定可靠，出水水質達到排放標準。
�、谏a(chǎn)企業(yè)廢水具有排水不穩(wěn)定、懸浮物多等特點，在生化工藝之前必須重視預處理，特別是強化對懸浮物的去除，以確保后續(xù)生化處理單元的正常運行。
�、塾捎谠撈髽I(yè)生產(chǎn)線運行不穩(wěn)定，特別是投產(chǎn)初期，系統(tǒng)來水水量和水質都很不穩(wěn)定，因此調節(jié)池的大小對后續(xù)處理單元的穩(wěn)定運行有重要作用。本工程調節(jié)池設計水力停留時間為12 h，從實際運行情況看，調節(jié)池采用較長的水力停留時間是很有必要的。
�、苡捎谠撈髽I(yè)生產(chǎn)產(chǎn)品中有牛奶及果汁飲料，當生產(chǎn)線清洗和運行異常時含糖類和蛋白質類較高的廢水進入廢水處理系統(tǒng)后，調節(jié)池的酸化作用比較明顯，特別是夏季溫度較高時，在調節(jié)池停留3～4 h 以后廢水pH 值會出現(xiàn)突降現(xiàn)象，廢水酸化腐敗現(xiàn)象明顯，對后續(xù)處理帶來了不利影響，此時需減少廢水在調節(jié)池的停留時間。具體參見http://www.dowater.com更多相關技術文檔。
⑤系統(tǒng)來水pH 值不穩(wěn)定，特別是調試初期，來水pH 值經(jīng)常在4 左右波動，因此在調試和運行階段現(xiàn)場需要準備一定量的堿，一般采用NaOH 固體，將進水的pH 值調整至6.5 左右方可進入后續(xù)處理單元。
�、奚a(chǎn)過程中PET 洗瓶廢水中含有過氧乙酸，具有酸性和氧化性。經(jīng)測算，工廠滿負荷生產(chǎn)時洗瓶廢水水量約200 m3 /d，過氧乙酸含量約20 ～40 mg /L，與全廠廢水混合后過氧乙酸含量約5～10mg /L，這一部分過氧乙酸沒有進行針對性處理而直接進入后續(xù)生化單元。運行結果表明，生化系統(tǒng)對5～10 mg /L 過氧乙酸具備耐受性。
⑦ BAF 在運行過程中發(fā)現(xiàn)了曝氣不均勻的情況，對處理效果有一定的影響，主要是施工過程中池底曝氣管安裝質量問題。由于BAF 池曝氣管上方是2.5～3.0 m高的填料層，因此對曝氣管的維修非常困難，因此在施工過程中對重要環(huán)節(jié)進行嚴格的質量控制是非常必要的。
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